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13600443583摘要：单缸柴油发电机是小型发电机组中运用非常广泛的动力机械，其带来的环境污染问题也日益棘手。电喷蓄压式喷油装置具有喷油参数柔性控制、响应转速快等特征，将会是清除相关排放问题的高效技术途径。本期推文笔者以单缸风冷192F柴油发电机为样机，将原机械式喷油系统升级为电喷蓄压式喷油装置，进行燃烧装置设计、缸内工作程序分析。
柴油发电机电喷蓄压式喷油装置具体由低压油泵、高压油泵、蓄压腔、电控喷油嘴、ECU 和各种探头组成，结构结构如图1所示。因为电控喷油嘴采用了更多喷孔且喷雾能量大幅增加，为避免缸内相邻油束在进气涡流功用下的相互重叠和降低燃油撞壁现状，笔者针对进气道和燃烧室构造设计进行了优化，具体信息请参阅原文。燃烧系统再规划完成后，初步确定了喷油参数使得电喷柴油发电机样机能够正常运转。蓄压式喷油装置可采取预喷＋主喷的喷油对策，待优化参数为喷射压力（轨压）和预喷量，进行标定工况下的数据优化移动发电机组。
标定功率为8.2 kW，速度为3 600 转/分，转矩为21.75 N·m。试验在主喷油提前角为2℃A BTDC、预喷油量为1.0 mg/cyc 下，对不同轨压（105、110 和115 MPa）时的喷油性能进行研讨，其中主、预喷间隔为1 200 μs（约21.6℃A）。图2-图4为不同轨压下样机燃烧特征参数。图5~图6 为不一样轨压下的HC、CO和NOx排放及烟度。
如图2所示，3种手段下的压缩压力（第一峰）一致；缸内最大爆发压力（第二峰）随轨压的增大而不断增大且对应的相位角前移，详细分别为5.52、5.76 和5.81 MPa，后两种办法较对策1分别增加4.35%和5.25%，可以看出随轨压的提升静音柴油发电机，爆发压力增加但增幅趋缓；对应的曲轴转角分别为17°、16°和15℃A ATDC，相位提前，具体缘由是轨压提升，使得喷油速率升高、喷油持续期缩短且燃油雾化质量提高，滞燃期内形成的混合气数量增多，预混燃烧放热量多；高的雾化品质和缸内温度使得燃烧始点提前（图4），因而最大爆发压力增加，对应的相位角前移，同时对应的缸内燃烧温度也更高。
如图3所示，随轨压升高，燃烧整体前移、预混燃烧放热量增多且扩散燃烧放热量减小。相比于轨压为105 MPa，在轨压为110MPa 和115MPa 下的预混燃烧峰值分别升高了3.42%和5.90%，扩散燃烧峰值下降了3.28%和4.84%。
如图4所示，随喷油压力增加，燃烧始点前移，即滞燃期缩短，燃烧持续期同样缩短。
图5~图6中为不一样轨压下的HC、CO 和NOx排放及烟度。图5中，随着轨压的增大，HC和CO排放均呈下降趋势，相比于轨压为105 MPa，在轨压为110 MPa和115 MPa 下的HC 排放分别下降5.55%和11.31%，CO 排放分别下降9.64%和14.04%柴油发电机机械油泵升级为电控燃油系统的优化设计。轨压升高后，燃油雾化品质提高，油、气混合气品质得到改进且缸内较高的温度有利于减少HC 和CO 排放。
如图6所示，随轨压升高，NOx排放上升静音发电机组，相比于轨压为105 MPa，在轨压为110 MPa 和115 MPa 下分别增加了4.95%与8.52%；烟度下降，轨压为110 MPa和115 MPa 下分别降低了9.44%与16.67%。轨压升高，营造了缸内更高的温度环境，促进了NOx的生成；而烟度水平是燃烧前期碳烟大量生成和燃烧中、后期氧化减轻的综合体现。轨压升高，缸内温度升高促进了干碳烟的出现，而更高的缸内温度又有利于提高碳烟的氧化速率，可知后者对减小碳烟的影响功用比重更大。
试验在转速为3 600 转/分、转矩为21.75 N·m下进行。在轨压为110 MPa、主喷油提前角为2℃A BTDC 条件下，对预喷油量为0.8、0.9、1.0 和1.1 mg/cyc 时的喷油特点进行探求，主、预喷间隔为1 200 μs。不一样预喷油量下的缸内压力如图7所示。随预喷油量的增加，压缩压力略有增大，缸内最大爆发压力有所下降且对应的相位角前移。预喷油量增大，冷焰效应提升，缸内压力升高，表现为主喷前压缩压力增大；压缩压力的提升缩短了主喷燃油的滞燃期，最大爆发压力下降
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，使燃烧提前。
图8~图9为各预喷油量下的瞬时放热率。如图8中所示，在约26℃A BTDC 时观察到预喷放热状况，不同的预喷油量对冷焰效应现象的开始时刻危害不大，详细影响的是预喷时的放热速率，预喷油量越多，放热速率越快。
图9中所示，随预喷油量增大，速燃期放热率峰值相位提前，且峰值下降。
图10为高效燃油消耗率（BSFC）和缸内最高燃烧温度随预喷油量变化。随预喷油量的增加，二者均呈先降后升的趋势。预喷油量为1.0 mg/cyc时BSFC最低，为246.8 g/（kW·h），相比预喷油量为0.8 mg/cyc时减轻了1.83%；预喷油量为0.8 mg/cyc 时缸内燃烧温度最高为1 491 K，当预喷油量增加到1.0 mg/cyc时缸内燃烧温度降为1 426K，继续增加预喷油量为1.1 mg/cyc 时，缸内燃烧温度升为1 435 K。适量预喷油量下的冷焰效应可改良气缸燃烧环境，缩短滞燃期，燃烧相位前移，带来偏低的缸内温度环境，可一定程度上提升热效率，并为抑制NOx的生成供应有利条件；但过大的预喷油量会增加压缩冲程的消耗功，使得有效热效率下降，但压缩上止点时缸内温度高使得后续燃烧温度有微小上升。
图11~图12为各排放随预喷油量的变化。如图11中所示，随着预喷油量增加，HC 和CO 排放都有所上升，较0.8 mg/cyc 相比，预喷油量为0.9 mg/cyc 下的HC 和CO 排放分别增加2.73% 和1.02% ；预喷油量为1.0 mg/cyc 下HC和CO排放增加4.48%和2.89%，预喷油量为1.1 mg/cyc 时增加7.89%和8.32%。预喷油量增多，预喷的冷焰放热阶段的不完全燃烧加重，加上扩散燃烧阶段缸内温度和压力均降低静音发电机组，可能都是HC和CO排放恶化的重要起因。
如图12中所示，NOx 排放先降低后升高，烟度先升高后降低，预喷油量为1.0 mg/cyc 时出现拐点。NOx 随预喷油量的变化趋势与缸内燃烧温度有关，温度高则NOx 排放也高；不同预喷油量造成缸内燃烧温度的变化对烟度的危害从两个方面考虑，一方面，缸内温度高会造成干碳烟的初始生产量增加；另一方面，缸内温度高对干碳烟后期的氧化有利。综上，不一样预喷油量时NOx和烟度呈现明显的trade-off关系。